SashBatsHomeLabs и печник Бацулин  представляют

 

 

Определение   потерь тепла с отходящими газами и КПД печи

с помощью анемометра и термопары

Москва 2009

 • Стр.1 • Стр.2 • Стр.3    В Библиотеку • На главную

Методичка

 

Предложен простой способ определения эффективности бытовых печей и описан минимальный набор оборудования, позволяющий это сделать. Оценены погрешности измерений. Оценено количество теплоты, уносимое из печи при незакрытой задвижке. Выведены основные формулы, используемые при анализе эффективности работы печей, сделан акцент на физический смысл выражений и коэффициентов. Показана некорректность усреднения данных, полученных газоанализатором, для расчета эффективности бытовых печей периодического действия. Для широкого круга заинтересованных читателей.

История -то очень простая. В доме где стоит эта печь ее постоянно топят разные люди. И, конечно, все забывают закрывать задвижку или вовремя подкладывать дрова.
Меня это напрягало (сам не знаю, почему - за дрова я не платил).
И стало интересно сколько-же тепла выноситься при открытой задвижке (не вовремя подложенных дровах).
Я купил этот анемометр. Сделал опыты. Стал считать - и оказалость чтобы посчитать надо выводить все заново.
Думал за полчаса посчитать - в результате больше месяца писанины.
Считать КПД сначала не собирался, по-ходу выяснилось, что можно определить.

 

СОДЕРЖАНИЕ

 

1. Теоретическая часть

 

1.1 Влажность древесины

1.2 Теплота сгорания древесины

1.3 Удельный объем воздуха и отходящих газов

1.4 Теплоемкость воздуха и отходящих газов

1.5 КПД печи

1.5.1 Анализ выражений для КПД

1.5.2 Сравнение с формулой Зигерта, европейский стандарт

 

2. Экспериментальная часть

 

2.1 Печь

2.2 Термометр

2.3 Анемометр

2.4 Весы

2.5 Проведение эксперимента

 

3. Обработка экспериментальных данных

 

3.1 Коррекция данных скорости входящего воздуха

3.2 Расчет потока входящего воздуха и его приведение к нормальным условиям

3.3 Выделение периода горения топлива и периода остывания печи

3.4 Определение среднего значения коэффициента избытка воздуха α_средн

      и  нахождение  вида зависимости α от времени

3.5 Расчет величины потерь тепла при горении и вычисление КПД печи

3.6 Оценка погрешностей измерений

3.7 Расчет величины потерь тепла после окончания процесса горения

 

4. Выводы

5. Литература

6. Приложение

 

            6.1 Вывод формул для расчета удельных объемов воздуха и отходящих газов

            6.2 Вывод формул для расчета КПД печи

            6.3 Переводные коэффициенты основных физических величин

           

 

1 ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

 

Численные данные по теплоте сгорания топлива, зависимости ее от влажности, теплоемкостям отходящих газов и пр., приводимые в литературе  весьма противоречивы. В большинстве своем авторы не дают ссылок на первоисточники, поэтому зачастую не ясно, откуда взялась та или иная цифра, формула или коэффициент. Поэтому в этой работе мы выведем все необходимые нам формулы «с нуля». Абсолютные значения при этом могут немного отличаться от литературных, зато мы получим полную «прозрачность» расчетов и будем представлять физический смысл всех выражений и  коэффициентов.

 

1.1 ВЛАЖНОСТЬ ДРЕВЕСИНЫ.

 

Влажность древесины обозначается буквой w и равняется отношению массы воды, содержащейся в образце к массе абсолютно сухой древесины в этом образце [1]. 

 

w  =  m_H2O/m_сух             -влажность, доли 1 или %                                                       (1.1)

M =  m_H2O + m_сух           -масса образца, кг                                                                  (1.2)

m_сух = M/(1 + w)                       -масса сухой древесины в образце массой М                         (1.3)

m_Н2О = Mw/(1 + w)        -масса воды в образце массой М                                           (1.4)

Доля сухой древесины и доля воды в образце соответственно   и   .

 

1.2 ТЕПЛОТА СГОРАНИЯ ДРЕВЕСИНЫ.

 

Низшая удельная теплота сгорания топлива – количество теплоты, которое выделяется при сгорании единицы топлива, если водяные пары не конденсируются в жидкую воду, а температура продуктов сгорания и исходных веществ равна 0 ⁰С. Приводимые в литературе величины низшей удельной теплоты сгорания   q⁰  абсолютно сухой древесины (w = 0) разнятся между собой. Мы будем использовать значение  4500 ккал/кг  = 18810 кДж/кг = 5,23 кВтчас [1]. Теплота сгорания зависит от влажности древесины, так как, во-первых влажность понижет содержание сухой древесины в образце, а во-вторых влагу, которая содержится в дровах нужно нагреть до 100 ⁰С и испарить, на что и расходуется часть теплоты сгорания. Выведем формулу зависимости теплоты сгорания от влажности.

 

Q = q⁰ ∙ m_сух – [с ΔT + q^исп] m_H2O           -теплота сгорания образца массой М                          (1.5)

 

Поделив это выражение на М, получим выражение для низшей удельной теплоты сгорания древесины, влажностью w:

 

             где                                                                              (1.6)

 

w         - влажность, доли

q⁰         - удельная теплота сгорания абс. сухой древесины, 4500 ккал/кг

с          - теплоемкость воды, 1 ккал/кг

ΔT        - разность температур от 20 до 100 ⁰С

q^исп       - теплота испарения воды при 100 ⁰С, 540 ккал/кг

 

Подставив численные величины в выражение (1.6) получим:

 

                                                                                                            (1.7)

 

На рис. 1 представлена зависимость удельной теплоты сгорания древесины от влажности. Видно, что q^w достаточно сильно падает с увеличением влажности. Однако надо иметь ввиду, это зависимость на единицу массы, а масса образца возрастает с увеличением влажности.

Рис. 1. Зависимость удельной теплоты сгорания древесины от влажности.	Рис. 2. Зависимость потерь теплоты сгорания древесины при намокании.

 

Величина q^w используется в расчетах, а для печника (а также дачника и садовода J) представляет интерес рис. 2. Это график зависимости .

Он иллюстрирует следующий правдоподобный случай – нам привезли дрова, высушенные под навесом до влажности 25%, а потом мы по нерадению намочили их под дождем до влажности w. Спрашивается, сколько теплоты мы потеряем, если будем сжигать сырые дрова. Получается на первый взгляд парадоксальный вывод – если намочить их до влажности 100%, то потеряем мы всего 11% теплоты. На самом деле это все по тому, что при намокании не уменьшается масса сухой древесины в образце, а только увеличивается масса воды и, соответственно, плотность. Однако все знают, что если топить сырыми дровами, то печь греется значительно хуже. Связано это, видимо с тем, что горение сырых дров происходит медленнее. Из-за ?большей теплопроводности дрова медленнее нагреваются - медленнее выделяются летучие, процесс затягивается и происходит с большим избытком воздуха.  

Отсюда можно сделать вывод (в общем-то банальный)  – что сырые дрова надо стараться сжигать быстро. Например, предварительно хорошо прогреть топку закладкой сухих дров, а затем положить закладку сырых, мелко поколотых дров. Мелко поколотых (с увеличенной поверхностью), чтобы мощность тепловыделения была высокой и температура стенок топки не падала. Этот вывод согласуется с ГОСТ 3000-45 «Печи отопительные теплоемкие, методы испытания», предписывающем дрова влажностью до 20% колоть на поленья толщиной 9 – 12 см, а влажностью свыше 20% - на поленья толщиной 6 – 9 см [2].

 

Сырые дрова (в отличие от сухих) выделяют меньше летучих в первые моменты, при подкладывании закладки в горячую топку из-за высокой теплопроводности и отвода теплоты внутрь поленьев. Этот процесс мы наблюдали, топя банную печь сырыми дровами - отсутствовал характерный черный дым в течение нескольких минут после подкладывания новой закладки.

 

1.3 УДЕЛЬНЫЙ ОБЪЕМ ВОЗДУХА И ОТХОДЯЩИХ ГАЗОВ.

 

Для расчетов нам понадобиться знать удельные (на единицу массы топлива) объемы воздуха отходящих газов. Вывод этих формул приведен в Приложении. Все объемы газов принимаются при нормальных условиях. Нормальными (NTP – normal temperature and pressure) называются условия с давлением в  1 атмосферу (101325 Па) и температурой 273,15 К  - нуль градусов Цельсия.  При н. у. объем 1 моля идеального газа составляет 22,41 литра. Так, для абсолютно сухой древесины удельный стехиометрический объем воздуха составляет 4.58 нм³/кг, а объем отходящих газов 5,22 нм³/кг. Объем отходящих газов при влажности топлива w и коэффициенте избытка воздуха α определяется выражением:

                                                                             (1.8)

 

Рис. 3. Зависимость удельного объема отходящих газов от влажности топлива.	Рис. 4. Зависимость удельного объема отходящих газов от коэффициента избытка воздуха

 

На рис. 3 и 4 представлены зависимости объема отходящих газов от влажности дров и коэффициента избытка воздуха рассчитанные по формуле (1.8).

 

1.4 ТЕПЛОЕМКОСТЬ ВОЗДУХА И ОТХОДЯЩИХ ГАЗОВ

 

Так же нам понадобиться знать теплоемкости воздуха и дымовых газов. Мы воспользуемся зависимостями мольных теплоемкостей индивидуальных газов от температуры, приведенными на сайте Кафедры технологии воды и топлива Московского Энергетического Института в виде полиномов шестой степени, http://twt.mpei.ac.ru/MCS/Worksheets/WSP/GasesProperties.xmcd. Для сравнения приведены зависимости теплоемкостей азота и углекислого газа из [3,4] - рис. 5.  

 

Рис. 5. Зависимости теплоемкостей индивидуальных газов от температуры – Сp или Сv?.

 

Видно, что в интересующем нас интервале  температур от 20 до 220 ⁰С с хорошей точностью теплоемкости можно аппроксимировать  линейными  зависимостями. Теплоемкости выражены в Дж/моль⁰С, а температура в градусах Цельсия.

 

с_N2   = 28,97 + 0,00256 T

с_O2   = 29,11 + 0,00871 T

с_CO2 = 36,49 + 0,03630 T

с_H2O = 33,30 + 0,00838 T

 

Отсюда мольная удельная теплоемкость воздуха равна:

 

с_возд = 0, 79 с_N2 + 0,21 с_O2   = 29,00 + 0,00385T                    Дж/моль⁰С                                              (1.9)

 

Таким образом, при увеличении температуры с 20 до 200 ⁰С теплоемкость воздуха

возрастает на 2%. Удельный объем отходящих газов [нм³/кг]при α = 1 и w = 0 равен (см. Приложение):

 

V⁰_N2    = 3,62

V⁰_СО2        = 0,933

V_Н2О           = 0,67 + 1,244w,           отсюда:

 

с_отх = (V⁰_N2с_N2 + V⁰_СО2с_O2  + V_Н2О с_H2O)                                                              (1.10)

с_отх = [ 161,23 + 0,049Т + w(41,44 + 0,01T) ]                                                   (1.11)

 

Рис. 6. Зависимости теплоемкостей воздуха и отходящих газов (при α = 1) от температуры и влажности дров.

На рис. 6. показаны зависимости теплоемкостей отходящих газов, вычисленные по (1.11) и воздуха (1.9) от температуры, единицы измерения теплоемкостей Дж/моль⁰С. Пересчет теплоемкости на нормальные кубометры можно произвести так:

 

 

Коэффициент 22,41 [л/моль] называется молярным объемом газа при н. у., 1000 – количество литров в кубометре.

 

 

 

 

 

1.5 КПД  ПЕЧИ

 

Коэффициент полезного действия печи η – это отношение количества тепла усвоенного печью к общему количеству тепла, выделенному топливом в процессе горения. Будем считать, что все тепло, усвоенное  печью, будет передано помещению за период теплоотдачи, т.е. печь выведена на режим работы. Механическим и химическим недожогом мы пренебрежем. КПД может быть выражен в долях единицы или в процентах, что более привычно. Величина 1 – η называется относительными потерями и определяется как отношение количества тепла ушедшего в трубу к количеству тепла, выделенному топливом. В основном мы будем пользоваться записью 1 – η, поскольку это упростит математические выражения. Можно различить два вида КПД (и потерь соответственно) – интегральный, то есть общий КПД за период времени Δt и КПД текущий, в момент времени t.

 

Интегральный КПД за период времени Δt = t₂  –  t₁ может быть определен по формуле:

 

1- η =                                                                                                                    (1.12)

 

КПД текущий, в момент времени t:

 

1- η^t =             где                                                                                                                 (1.13)

 

W_отх(t)   - тепловая мощность потерь с отходящими газами, Вт

W_гор  (t)  - тепловая мощность выделяемая при горении  топлива, Вт

M                     - масса сожженных дров, кг

q^w                    - удельная теплота сгорания  дров  влажностью w, Дж/кг.

 

Рис. 7. Иллюстрация некорректности усреднения  величины моментального КПД.

Когда говорят об эффективности печи, как отопительного прибора и  ее КПД, то имеют ввиду интегральную величину (1.12).  Для того чтобы ее определить, надо знать какую-либо абсолютную величину – поток газов или скорость горения. Напротив, для определения КПД в текущий момент времени (1.13) необязательно знать абсолютные величины, достаточно относительных – например коэффициента избытка воздуха. Величина η^t показывает эффективность процесса поглощения тепла печью безотносительно к его количеству. И очень важно заметить, что интегральный КПД не может быть получен усреднением η^t по времени. КПД – величина не аддитивная.

 

 

Поясним это на примере – рис. 7.

Пусть в печи горит топливо, причем мощность горения показана на рисунке  черной линией. Полезная мощность, затрачиваемая на нагрев печи -  красной линией. Красная штриховка – тепло, поглощенное печью. Очевидно, что интегральный КПД печи будет равен отношению площадей под этими кривыми. Однако, значения η^t меняются в процессе горения нашей гипотетической печи от 90% до 10%, причем период времени с η^t = 10% в 5 раз больше. В результате, усреднение по времени η^t дает значение 23,3%, в то время как  реальный КПД составляет  63,3 %.

Как говориться [5] – одинаковое  одинаковому – рознь!

 Усредненное η^t и интегральный КПД могут совпадать, только если мощность тепловыделения в топке не меняется по времени, например в промышленных котлах непрерывного действия, где она задается потоком топлива, или само значение η^t постоянно. Либо они могут совпасть по случайным причинам. Применение же усредненного η^t для оценки КПД бытовых печей некорректно, так как мощность тепловыделения в топливнике меняется в широких пределах. Величину η^t можно применять для оптимизации работы печи, для регулировок в процессе горения. По этим же причинам некорректно усреднять по времени и другие относительные величины – коэффициент избытка воздуха α и  концентрацию монооксида углерода [CO] в дымовых газах. При таком усреднении один большой выброс [СО] может перечеркнуть все чистое горение, хотя абсолютное количество СО в этом пике может быть пренебрежимо мало по сравнению с общим. Оценку выброса СО в бытовой печи периодического действия желательно проводить так – вычислить абсолютное его количество и  исходя из этого расcчитать среднюю концентрацию [СО] за время топки, или пересчитать на непрерывную работу печи. А еще лучше - на единицу массы сожженного топлива (или на единицу полезной энергии), потому что  некорректно сравнивать (по степени влияния на окружающую среду) концентрации [СО] печей (котлов) постоянного действия и печей периодического действия, особенно при разных мощностях. Усреднение по времени относительных величин возможно только при стационарных процессах.

 

1.5.1 АНАЛИЗ ВЫРАЖЕНИЯ ДЛЯ КПД

 

Интегральный КПД η за период времени Δt = t₂ – t₁ и КПД текущий η^t, в момент времени t определяется по формулам (вывод формул см. в Приложении):

 

1- η =                                                                                  (1.14)

 

1- η^t =                               где                                                                  (1.15)

 

                                                                                                                (1.16)

 

Рис. 8. Зависимость β от температуры и влажности.	Рис. 9. Зависимости теоретически возможного КПД печи от температуры отходящих газов и коэффициента избытка воздуха

 

Безразмерный коэффициент β характеризует изменение теплосодержания дымовых газов по отношению к теплосодержанию входящего воздуха. Он тем больше, чем больше изменение объема отходящих газов по сравнению с объемом воздуха, расходуемого на горение.  Если бы газ, проходя через печь, не изменялся – сохранялся его объем и теплоемкость, то β обратился бы в нуль. Из (1.16) видно, что β возрастает с увеличением влажности топлива. Так как теплоемкости отходящих газов возрастают с температурой круче, чем теплоемкость воздуха, то  β также возрастает с увеличением температуры. На рис. 8 изображены зависимости  β  от температуры и влажности дров (температура входящего воздуха принималась Т_возд = 20 ⁰С).

 

Из формулы (1.15) следует, что задавая  коэффициент избытка воздуха,  для каждой температуры отходящих газов можно получить  свой предел теоретически достижимого КПД печи. Так, для дров влажностью w = 25% при постоянном α = 1 (строго стехиометрическом), температуре входящего воздуха Т_возд  = 20 ⁰С и температуре отходящих газов Т_отх = 100 ⁰С максимальный теоретически возможный КПД печи составит 96,5% (в реальности при α = 1 будет очень грязное горение и большой химический недожег, снижающий КПД). Эта величина абсолютно не зависит ни от конструкции печи, ни от ее конвективной системы. Абсолютно неважно, как сгорает топливо, и каким путем идет газ, «разделяется» ли он на холодный и горячий или нет. Важно только то, что в печь он входит при одной температуре, а выходит при другой.  На рис. 9 представлены зависимости относительных потерь (1– η) от Т_отх и α . То есть, например, если мы зададимся α = 2, обеспечивающим более - менее полное сгорание топлива (и будем поддерживать это значение неизменным в процессе горения) и температурой отходящих газов  Т_отх = 140 ⁰С, обеспечивающей отсутствие конденсации в трубе и устойчивую тягу – то КПД такой печи не превысит 90,7% в принципе. В свете вышеизложенного, периодически встречающиеся сообщения о достижении отдельными исследователями КПД 90 и более процентов звучат весьма революционно. Эта информация может быть полезной при оценке и сопоставлении экспериментальных данных.

 

Если зависимости  на рис. 9 продолжить в область высоких температур, то при определенной температуре величина потерь достигнет единицы. Эта температура называется максимальной калориметрической температурой горения. Она соответствует случаю, когда все тепло, выделившееся при горении, расходуется на нагрев продуктов сгорания. (При определении максимальной  температуры горения уже нельзя ограничиваться линейными зависимости теплоемкостей от температуры.)

 

Сравнивая (1.14) и (1.15) интересно отметить, что в выражении для моментального КПД (1.15) отсутствует множитель (1 + w) вызывающий сильную зависимость результата от влажности топлива. Это происходит по тому, что  η^t величина относительная, а (1 + w), ровно как и масса М,  указывают на абсолютное количество сухой древесины в образце. В (1.14) присутствуют оба множителя.

 

1.5.2 СРАВНЕНИЕ С ФОРМУЛОЙ ЗИГЕРТА

 

Текущую величину потерь с дымовыми газами 1–η^t можно вычислить, определяя состав отходящих газов газоанализатором. Большинство простых приборов фиксируют следующие величины: температуру входящего воздуха и отходящих газов, объемные концентрации кислорода [O₂] и монооксида углерода [CO]  в отходящих газах, все остальные величины получаются расчетом. При вычислении потерь используется эмпирическая формула Зигерта (Siegert) (1.17), причем для величины η^t применяется  более подходящее название – КИТ – коэффициент использования топлива. Иногда делается поправка на химический недожег по содержанию CO, как правило, она пренебрежимо мала.

 

                  где                                                                                         (1.17)

 

q                      - потери, %

T_gas, T_air            - температуры отходящих газов и входящего воздуха

A1, B               - коэффициенты, зависящие от вида топлива

[X]                   - концентрация СО₂  или О₂  в отходящих газах (в зависимости от производителя).

 

По каким-то причинам коэффициенты А1 и В для одного и того же вида топлива различаются для разных стран, в табл. 1 приведены их значения. Причем, одни производители (MRU, Madur electronics) считают потери по [CO₂] по а другие (TESTO) по [O₂]. Так как концентрация [X] = [X]_max/α, то выражение (1.17) можно переписать в виде:

 

                                                                                                               (1.18)

 

Внимательно посмотрев на (1.18) нетрудно заметить сходство с (1.15), отсюда:

 

       и                               (1.19)

 

Вычислим коэффициенты А и β, по (1.19) принимая теплоемкость воздуха при 150 ⁰С а теплоту сгорания q⁰ = 4500 ккал/кг и сравним их со значениями, приводимыми производителями приборов.

 

А^W=0% =  = 100% = 0,0321

 

Коэффициент β вычислим для температуры 150 ⁰С с учетом зависимости теплоемкостей от температуры, применяя интегрирование, (см. П2.10, П2.11 и рис. 8). Для более полного сопоставления данных вычислим также [CO₂]_max в зависимости от влажности (см. Приложение).

                                                                                             

Страна / Производитель	A1	B	[CO2]max	[X]	А∙102	β
MRU
Russia, Austria, Belgium, Fr, GB, Italia	0,60	0,009	19,4	[CO2]	3,09	0,291
D, Czech, Norway, Poland, Slovenia	0,60	0,009	20,5	[CO2]	2,92	0,308
USA	0,60	0,020	19,4	[CO2]	3,09	0,647
Madur Electronics
	0,65	0	19,4	[CO2]	3,35	0
TESTO
	0,765	0	20,3	[O2]	3,64	0
Выражение (1.19), q0 = 4500 ккал/кг, V0возд = 4,58 нм3/кг, V0отх = 5,22 нм3/кг
w = 0 %			17,9		3,21	0,231
w = 25 %			16,9		3,33	0,309
w = 100 %			14,4		3,72	0,547
Европейский стандарт Выражение (1.19), q0 = 5338 ккал/кг, V0возд = 4,69 нм3/кг, V0отх = 5,34 нм3/кг
w = 0 %			17,5		2,77	0,234
w = 25 %			16,5		2,86	0,306
w = 100 %			14,2		3,14	0,521
Табл. 1. Сводная таблица по коэффициентам в формуле Зигерта для древесины.

Теперь составим чарты фирм-производителей газоанализаторов. Первое что можно заметить – все производители берут древесину с содержанием углерода более 50%, и при том с минимальным содержанием влаги. Более того, неясно как в отходящих газах при горении древесины может содержаться, например 20,3% CO₂. Состав такой древесины должен быть примерно следующим – C₁(H₂O)_0,17 или по массе C:H:O = 80:2,5:17,5. То есть 80% (!) углерода в лучшем случае, если считать, что в древесине нет «свободного» водорода. Концентрации CO₂ в 19,4% соответствует содержание углерода 63% и более. Можно предположить, что такие завышенные значения [CO₂]_max  связаны с тем, что на стадиях догорания древесины остается чистый углерод, но тогда этот параметр вообще лишен смысла. В целом, наиболее адекватными  выглядят значения коэффициентов, приводимые фирмой MRU для европейских стран. Чем вызвано отличие А (3,09; 2,92 и 3,33) сказать сложно – возможно принималась другая (большая) теплота сгорания и/или другой состав древесины - стехиометрическое количество воздуха V⁰_возд зависит от состава топлива. Обнуление коэффициента β в приборах TESTO и Madur Electronics может быть оправдано только при больших избытках воздуха, и в общем случае некорректно.

Для выяснения вопроса о теплоте сгорания и удельным объемам обратимся к Европейскому Стандарту EN 15250 [6], табл. 2. Характерно, что стандарт выделяет топливо, для коммерческого использования и топливо c заданным составом для испытаний печей. Однако удельная теплота сгорания для стандартного топлива q⁰ почему-то не приведена. Из приведенных данных по теплоте сгорания коммерческого топлива, сделав поправку на влажность, можно вычислить q⁰. Из табл. 2 видно, что q⁰ данная в этом стандарте значительно превышает величины, приводимые в отечественной литературе (ок. 4500 ккал/кг [1,2]) – 20% бесплатно для всей семьи! Удельный стехиометрический объем воздуха V⁰_возд значительно меняется при изменении состава топлива, однако, среднее значение и значение для «стандартного топлива» очень близки к рассчитанному нами – 4,58 нм³/кг.  Коэффициенты А и β, вычисленные исходя из данных Евростандарта приведены в табл. 1.

 

	Typical commercial fuel – Wood Logs						Test fuel – Wood logs
	Min			Max
Элемент	Табл.	Сух.	Моль	Табл.	Сух.	Моль	Табл.	Сух.	Моль
C	35	46,7	3,89	45	51,13	4,25	40	46,51	3,88
H	4	5,32	5,32	7	7,95	8,0	5	5,80	5,8
O	36	47,8	2,98	36	40,9	2,56	39	45,24	2,51
W	25	–	–	12	–	–	16	–	–
Формула	C1(H2O)0,77			C1H0,68(H2O)0,60			C1H0,20(H2O)0,65
V0, нм3/кг	4,13			5,31			4,69
V0отх, нм3/кг	4,80			6.04			5,34
q0, ккал/кг	5252			5424			–
Табл. 2. Состав и теплота сгорания древесины по европейскому стандарту EN 15250.

 

Можно сделать следующие выводы:

1)Настройки прибора MRU для европейских стран коррелируют с европейским стандартом (при влажности древесины ок 25%), как настроены Testo  и Madur electronics не ясно.

2) При опубликовании и сравнении данных по потерям рассчитанных по показаниям газоанализатора, необходимо указывать также используемые величины q⁰ и V⁰.

3) Вопрос о столь сильном различии теплоты сгорания древесины, принятой в европейском стандарте и в нашей стране требует более детальной проработки.

4) Применение одного лишь газоанализатора для расчета общего КПД печи некорректно в принципе (см. рис. 7).

 

Значения коэффициентов A1 и B1 взяты отсюда:

http://www.mru-instruments.ru/docs/D2000-CD_RUS.pdf

http://www.habmigern2003.info/language/Russian/Theorie_ru.html

http://www.mru-rus.com/manuals/manual_delta_2000_4_ru.pdf,

 

Печник Бацулин.                                                                                                                                            sashbats@mail.ru

•  Стр.1 • Стр.2 • Стр.3 • На главную